釘を用いた木材と木材の一面せん断接合において、有効主材厚は釘径の9倍以上とし、側材厚は釘径の6倍以上とする。

ドリフトピン接合において、先孔の径は、ドリフトピンと先孔との隙間により構造部に支障をきたす変形を生じさせないため、ドリフトピンの径と同径とする。

引張材の端部接合部において、加力方向に釘を一列に10本以上並べて打ち付ける場合、釘接合部の許容せん断耐力を低減する。

メタルプレートコネクターを用いて木材同士を接合する場合の木材は、気乾状態のものとした。

ボルト接合においては、接合部が降伏する前に、木材に割裂、せん断、引張り等によって脆性的な破壊が生じないようにする。

木ねじ接合部は、ねじ部分の影響により、釘接合部に比べて変形性能が小さい。

ラグスクリューを木口に打ち込んだ場合の許容せん断耐力は、側面打ちの場合の値と同じである。

同一の接合部に力学特性の異なる接合法を併用する場合の許容耐力は、個々の接合法の許容耐力を加算して算出することはできない。

大入れ蟻掛けは、断面が大きい梁・桁などの横架材を、材軸方向に継ぐ場合に用いられる。

ラグスクリューを木口に打ち込んだ場合の許容せん断耐力は、側面打ちの場合の値の2/3とする。

燃えしろ設計では、柱や梁の燃えしろを除いた有効断面を用いて許容応力度等計算を行った。

ドリフトピン接合において、施工時の木材の含水率が20％以上であったので、接合部の許容せん断耐力を低減した。

針葉樹合板を釘で接合する場合、打込み過ぎにより釘頭部が合板に過度にめり込むと、終局耐力や靱性が低下しやすくなる。

メタルプレートコネクター接合において、プレート圧入時の木材は、気乾状態である必要がある。

釘接合及びボルト接合において、施工時の木材の含水率が20％以上の場合には、接合部の許容耐力を低減する。

土台継手の上木側に、アンカーボルトを設置した。

ドリフトピン接合は、ボルト接合と異なり、降伏後の耐力上昇が期待できないので、終局せん断耐力は降伏耐力とほぼ同じ値となる。

木ねじ接合において、木材を主材として、鋼板との1面せん断接合とする場合、有効主材厚は木ねじの呼び径の6倍以上とする。

ボルト接合部において、せん断を受けるボルトの間隔は、木材の繊維に対する加力方向の違いに関係なく一定とする。

柱の上下端部と横架材の接合部は、ほぞ差しなどによって、せん断力を伝達できる仕口とした。

木造軸組工法の釘接合において、木材の木口面に打たれた釘を引抜力に抵抗させることはできない。

圧縮力を負担する筋かいに、厚さ3cm、幅9cmの木材を使用した。

ラグスクリュー接合において、ラグスクリューが緩む可能性があるため、潤滑剤を用いてはならない。

木ねじ接合において、ねじ切れやねじ山の損傷防止のために、ねじ部に潤滑油を用いてもよい。

構造耐力上主要な部分において、木口面にねじ込まれた木ねじを、引抜き方向に抵抗させることは避けた。

大規模木造建築物の接合部に用いられる接合金物は、火災等により加熱されると急激に耐力が低下する特性があるので、部材内部に埋め込むようにした。

軒桁と小屋梁の仕口を、羽子板ボルトで緊結した。

土台継手の下木の端部に、アンカーボルトを設置した。

引張力を受けるボルト接合部において、ボルトの材質、ボルトの径、座金の寸法及び樹種が同じであったので、許容引張耐力は、ボルトが長くなるほど大きくなることを考慮した。

同一の接合部に力学特性の異なる接合法を併用する場合の許容耐力は、個々の接合法の許容耐力を加算して算出する。

接着接合において、木材の含水率は20％を超えない範囲で、接着される木材間の含水率の差は5％以内とする。

せん断力を受けるボルト接合において、座金が木材にめり込まない程度にボルトを締付けた。

水平力が作用した場合に生じる柱の浮き上がり軸力は、柱の位置に応じて、水平力時の柱軸力を低減して算定した。